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- 品牌：日邦產(chǎn)業(yè)
- 貨號：面議
- 價(jià)格： ￥20/千克
- 發(fā)布日期： 2024-07-29
- 更新日期： 2025-02-04
| 品牌 | 日邦產(chǎn)業(yè) |
| 貨號 | 面議 |
| 用途 | 模具頂針配件耗材 |
| 牌號 | M-TEN |
| 型號 | |
| 品名 | 聚酰亞胺類 |
| 外形尺寸 | 圓形也可3D |
| 生產(chǎn)企業(yè) | 日邦產(chǎn)業(yè) |
| 是否進(jìn)口 | 是 |
壓鑄工程的鑄造配件
說明書
鑄造配件技術(shù)領(lǐng)域本實(shí)用新型涉及一種安裝在模具上使用的鑄造配件。
背景技術(shù)
在壓鑄中，在制造復(fù)雜形狀的鑄造品時(shí)，有時(shí)在模具的一部分使用鑄造用模型。在制造具有鑄孔的鑄造品時(shí)，在模具中固定有朝向型腔內(nèi)突出的成孔銷。為了防止鑄造品的空穴缺陷(真空空孔)，將銷用作在模具內(nèi)滑動(dòng)并能夠向型腔內(nèi)突出的加壓銷。此外，使用用于底切(undercut)部分的減薄形成的快拔銷、用于對成型品進(jìn)行脫模的頂銷等。例如，關(guān)于成孔銷，在日本特開
2004-268061號公報(bào)中有所公開。關(guān)于加壓銷，在日本特開平7-214280號公報(bào)中有所公開。此外，模具用作包括構(gòu)成型腔的嵌套件在內(nèi)的總稱。
在鋁壓鑄的情況下，在鑄造中，模具被加熱至140～450℃左右。另一方面，鑄造用模型、成孔銷、加壓銷、快拔銷、頂銷等(以下統(tǒng)稱為鑄造配件)為了確保耐久性或者保持脫模劑，希望維持在140～240℃左右，有時(shí)也在內(nèi)部具有使冷卻水循環(huán)的冷卻結(jié)構(gòu)。
實(shí)用新型內(nèi)容實(shí)用新型要解決的問題
然而，鑄造配件與模具接觸而被固定。因此，鑄造配件通過來自被成型的鋁等材料的熔融熱和承受熔融熱的模具的傳熱而被加熱。其結(jié)果，被加熱而高溫化的鑄造配件耐久性降低。模具尤其是在鑄造配件具有冷卻結(jié)構(gòu)的情況下，被鑄造配件冷卻。因此，模具的預(yù)熱的熱能被鑄造配件奪走，需要額外的模具的預(yù)熱能。
由此，需要經(jīng)改良的鑄造配件。
用于解決問題的手段
本公開的 方面為鑄造用模型、成孔銷等鑄造配件，在被模具包圍的狀態(tài)下安裝并與所述模具一同形成型腔，在被所述模具包圍的部位具有抑制所述模具與所述鑄造配件之間的傳熱的絕熱材料，該絕熱材料埋設(shè)于除了面臨所述型腔的部分以外的表面，所述絕熱材料由耐熱溫度比鑄造時(shí)的所述模具的溫度高的樹脂構(gòu)成。
在包括 方面的本公開中，在模具中具有嵌套件的情況下，包括嵌套件在內(nèi)稱為模具。
根據(jù) 方面，被鑄造配件的模具所包圍的部位被絕熱材料所包圍。因此，模具與鑄造配件之間的傳熱被抑制。其結(jié)果，能夠抑制鑄造配件被模具加熱而高溫化、鑄造配件的耐久性降低。在模具中，能夠抑制預(yù)熱的熱能被鑄造配件奪走而需要額外的預(yù)熱能。而且，絕熱材料沒有設(shè)置在面臨型腔的部分。因此，絕熱材料不會(huì)接觸在型腔內(nèi)形成鑄造品的熔融體，能夠抑制絕熱材料因熔融體的高熱而熱劣化。進(jìn)而，絕熱材料的耐熱溫度設(shè)定為比鑄造時(shí)的模具的溫度高。因此，能夠抑制在使用中絕熱材料變質(zhì)。
本公開的 方面為加壓銷等鑄造配件，具有筒形狀的襯套和棒狀的銷，所述襯套以被模具包圍的方式安裝，所述銷沿著所述襯套的筒形狀的內(nèi)壁自由滑動(dòng)并從所述筒形狀的兩端突出，所述鑄造配件與所述模具一同形成型腔，具有在所述襯套與所述銷滑動(dòng)的部位的所述銷的滑動(dòng)面或所述襯套的滑動(dòng)面、或者與所述滑動(dòng)面對應(yīng)的所述襯套的外周面沿著所述滑動(dòng)面擴(kuò)展的絕熱材料，所述絕熱材料埋設(shè)于所述襯套或所述銷的除了面臨所述型腔的部分以外的表面，所述絕熱材料由耐熱溫度比鑄造時(shí)的所述模具的溫度高的樹脂構(gòu)成。
根據(jù) 方面，鑄造配件的被模具包圍的部位在襯套與銷的滑動(dòng)面或與滑動(dòng)面對應(yīng)的襯套的外周面沿著滑動(dòng)面具有絕熱材料。因此，模具與鑄造配件的銷之間的傳熱被抑制。其結(jié)果，能夠抑制鑄造配件的銷被來自模具的熱加熱而高溫化、鑄造配件的耐久性降低。在模具中，能夠抑制預(yù)熱的熱能被鑄造配件的銷奪走而需要額外的預(yù)熱能。而且，絕熱材料沒有設(shè)置于面臨型腔的部分。因此，絕熱材料不會(huì)與在型腔內(nèi)形成鑄造品的熔融體接觸，從而能夠抑制絕熱材料因熔融體的高熱而劣化。進(jìn)而，絕熱材料的耐熱溫度設(shè)定為比鑄造時(shí)的模具的溫度高。因此，能夠抑制在鑄造時(shí)絕熱材料變質(zhì)。
本公開的第三方面為頂銷等鑄造配件，長條的銷以被模具包圍的狀態(tài)被安裝為沿軸向自由滑動(dòng)，所述銷的前端部與所述模具一同形成型腔，在所述模具的包圍所述銷的部位且在從面臨所述型腔的所述前端部離開的部位，沿著所述銷的外周面具有絕熱材料，所述絕熱材料由耐熱溫度比鑄造時(shí)的所述模具的溫度高的樹脂構(gòu)成。
根據(jù)第三方面，銷的一部分在與模具之間具有絕熱材料。因此，模具與鑄造配件的銷之間的傳熱被抑制。其結(jié)果，能夠抑制鑄造配件的銷被來自模具的熱加熱而高溫化、鑄造配件的耐久性降低。在模具中，能夠抑制預(yù)熱的熱能被鑄造配件的銷奪走而需要額外的預(yù)熱能。而且，絕熱材料的耐熱溫度設(shè)定為比鑄造時(shí)的模具的溫度高。因此，能夠抑制在鑄造時(shí)絕熱材料變質(zhì)。進(jìn)而，從銷的前端部離開的部位的外周面被絕熱材料自由滑動(dòng)地支撐。因此，在銷相對于模具滑動(dòng)時(shí)，銷的前端部被模具支撐，從前端部離開的部位被絕熱材料支撐。因此，銷被在滑動(dòng)方向上離開的2處支撐，滑動(dòng)順暢地進(jìn)行。本公開的第四方面為，在上述 方面或 方面的基礎(chǔ)上，在被所述模具包圍的區(qū)域具有冷卻結(jié)構(gòu)。
根據(jù)第四方面，在鑄造配件中被模具包圍的區(qū)域具有冷卻結(jié)構(gòu)。因此，鑄造配件被維持在適當(dāng)?shù)臏囟龋軌蚶媒^熱材料來抑制模具被鑄造配件的低溫冷卻。
本公開的第五方面為，在上述 方面～第三方面中的任一方面的基礎(chǔ)上，所述絕熱材料由線膨脹系數(shù)比所述模具大的材料構(gòu)成。
根據(jù)第五方面，絕熱材料的線膨脹系數(shù)比模具大。因此，在鑄造時(shí)，絕熱材料在模具與鑄造配件之間、或者在鑄造配件的襯套與銷之間膨脹從而能夠提高型腔的密閉性。換句話說，在低溫下，由于絕熱材料收縮，因而能夠使鑄造配件向模具內(nèi)的插入、或者鑄造配件的銷向襯套內(nèi)的插入變得容易。本公開的第六方面，在上述 方面～第三方面中的任一方面的基礎(chǔ)上，所述絕熱材料由壓縮彈性模量比所述模具小的材料構(gòu)成。根據(jù)第六方面，由于絕熱材料壓縮彈性模量比模具小，因此容易彈性變形，在絕熱材料在模具與鑄造配件之間或者鑄造配件的襯套與銷之間與兩者抵接的狀態(tài)下，即使鑄造配件自身或鑄造配件的銷承受形成鑄造品的熔融體的流動(dòng)壓而振動(dòng)，也能夠抑制鑄造配件自身或鑄造配件的銷的露出至型腔內(nèi)的部分因疲勞而斷裂的損傷。
附圖說明圖1是本公開的 實(shí)施方式的成孔銷的剖視圖。
圖2是成孔銷的前端部的放大剖視圖。
圖3是 實(shí)施方式的絕熱材料的放大立體圖。圖4是 實(shí)施方式的絕熱材料的放大立體圖。
圖5是本公開的 實(shí)施方式的與圖3對應(yīng)的絕熱材料的放大立體圖。圖6是本公開的第三實(shí)施方式的與圖3對應(yīng)的絕熱材料的放大立體圖。
圖7是本公開的第四實(shí)施方式的鑄造用模型的剖視圖。
圖8是第四實(shí)施方式的鑄造用模型的立體圖。
圖9是本公開的第五實(shí)施方式的與圖8對應(yīng)的鑄造用模型的立體圖。圖10是本公開的第六實(shí)施方式的與圖8對應(yīng)的鑄造用模型的立體圖。
圖11是本公開的第七實(shí)施方式的加壓銷的剖視圖。
圖12是本公開的第八實(shí)施方式的頂銷的剖視圖。
具體實(shí)施方式
＜ 實(shí)施方式的結(jié)構(gòu)＞
根據(jù)附圖對本公開的一個(gè)實(shí)施方式進(jìn)行說明。圖1示出本公開的鑄造配件的 實(shí)施方式的成孔銷10(鑄造配件)被固定于模具50的狀態(tài)。眾所周知，模具 50也存在包括嵌套件的情況。在這種情況下，模具50表示用于鋁制品的鑄造的例子。模具50也可以應(yīng)用在用于其他的金屬制品、樹脂制品等的鑄造的情況。
成孔銷10形成為長條，插入模具50的插入孔51中而被固定。插入孔 51的靠近型腔80的一側(cè)的保持孔52做成與成孔銷10的保持部12嵌合的直徑。因此，保持孔52保持成孔銷10的保持部12，將成孔銷10固定在模具50內(nèi)。插入孔51的保持孔52以外的部分的直徑比保持孔52大，在與成孔銷10的銷主體11(主體) 之間稍有間隙。成孔銷10的前端部13的直徑比銷主體11以及保持部12細(xì)，從而成孔銷10的前端部13形成為向型腔80內(nèi)突出。成孔銷10的基端部14的直徑比銷主體11大，且外徑比插入孔51的內(nèi)徑大。因此，在將成孔銷10插入插入孔51時(shí)，基端部14抵接于形成插入孔51的模具50的端面，從而在預(yù)先確定的位置限制成孔銷 10的插入。
如圖1、圖2所示，在包含保持部12、前端部13的銷主體11中形成有從基端部 14到前端部13的冷卻通路15(冷卻結(jié)構(gòu))。在冷卻通路15內(nèi)沿著冷卻通路15設(shè)置有管狀的冷卻管16(冷卻結(jié)構(gòu))。冷卻通路15和冷卻管16構(gòu)成本公開的冷卻結(jié)構(gòu)。雖然省略了圖示，但在冷卻管16中從基端部14側(cè)朝向前端部13側(cè)如箭頭所示那樣流通冷卻水。冷卻水從冷卻管16的前端向冷卻通路15放出，在冷卻通路15內(nèi)從前端部13側(cè)朝向基端部 14側(cè)如箭頭所示那樣進(jìn)行流動(dòng)。通過該冷卻水的流動(dòng)來對包含保持部12、前端部13的銷主體11進(jìn)行冷卻。
如圖1所示，在成孔銷10的保持部12的外周面，沿著外周面且分為2 處形成有槽12a。在各槽12a中分別嵌入有由樹脂制成的絕熱材料61。即，絕熱材料61 埋設(shè)于保持部12的表面。圖3示出嵌入各槽12a的一對絕熱材料61。絕熱材料 61的外周面以與保持孔52的內(nèi)周面抵接的方式配置。絕熱材料61以不露出至形成型腔80的面的方式從形成型腔80的面離開地配置。也可以在插入孔51的離開保持孔52的端部插入絕熱材料61a。如圖 4所示，絕熱材料61a呈圓環(huán)形狀。作為絕熱材料61、61a的候選材料，能夠列舉在聚酰亞胺樹脂中添加重量比15％的石墨而成的vespel(注冊商標(biāo)) SP-21。
＜ 實(shí)施方式的作用、效果＞
vespel聚酰亞胺樹脂具有可達(dá)攝氏500度左右的耐熱性，在模具50用于鋁的鑄
造的情況下，模溫成為攝氏400度左右，所以具有足夠的耐熱性。另外，
vespel聚酰亞胺樹脂在室溫附近的熱導(dǎo)率(W/mK)為0.46左右，比鐵的83小。因此，模具50與成孔銷10之間的傳熱被絕熱材料61、61a的隔熱功能所抑制。其結(jié)果，能夠抑制成孔銷10被模具50加熱而高溫化、其耐久性降低。在模具
50中，能夠抑制預(yù)熱的熱能被成孔銷10奪走而需要額外的預(yù)熱能。
如上所述，絕熱材料61從面臨型腔80的部分離開地設(shè)置。因此，絕熱材料61 不會(huì)在型腔80內(nèi)與鋁的熔液70(也稱為熔融體)接觸，能夠抑制絕熱材料61因熔液70的高熱(攝氏600度左右)而熱劣化。絕熱材料 61、61a的耐熱溫度設(shè)定為比鑄造時(shí)的模具50的溫度高。因此，能夠抑制絕熱材料61、61a在使用中變質(zhì)。
作為絕熱材料61、61a的vespel聚酰亞胺樹脂與模具50相比線膨脹系數(shù)大。即，構(gòu)成模具50的工具鋼的線膨脹系數(shù)(10 -6/℃)為12，而vespel 聚酰亞胺樹脂為41。因此，在鑄造時(shí)絕熱材料61、61a在模具50與成孔銷 10之間膨脹從而能夠提高型腔80的密閉性。即，絕熱材料61、61a發(fā)揮密封件的功能。換句話說，在低溫下，由于絕熱材料61、61a收縮，所以能夠使成孔銷10容易插入模具50的插入孔51以及保持孔52中。
這樣，在使用模具50時(shí)，絕熱材料61、61a發(fā)揮密封件的功能。因此，能夠抑制涂敷于形成型腔80的模具50的表面的脫模劑(省略圖示)因熔液的高熱而氣化從而從插入孔51漏出至模具50的外部。能夠抑制存在于插入孔51、模具50 的外部的空氣或漏出的冷卻水流入型腔80側(cè)。
作為絕熱材料61、61a的vespel聚酰亞胺樹脂與模具50相比壓縮彈性模量小，相對于單位壓力的變形量大。即，工具鋼的壓縮彈性模量(一般參考溫度為約 300℃)為“191000MPa”，而vespel聚酰亞胺樹脂為“3200～ 3700MPa”。因此，在絕熱材料61、61a在模具50與成孔銷10之間與兩者抵接的狀態(tài)下，即使成孔銷10承受鋁的熔液70的流動(dòng)壓而振動(dòng)，絕熱材料61、61a也會(huì)通過彈性變形來吸收該振動(dòng)。由此，能夠抑制成孔銷10的露出至型腔80內(nèi)的部分因疲勞而折斷的損傷。
＜ 實(shí)施方式＞
圖5示出本公開的 實(shí)施方式。 實(shí)施方式相對于 實(shí)施方式成為特征的點(diǎn)在于，將絕熱材料61變更為絕熱材料62。其他的結(jié)構(gòu)兩者相同，省略相同部分的再次說明。
如圖5所示，絕熱材料62成為將管的一部分切掉的形狀，在彈性變形的范圍內(nèi)將管打開，使其能夠嵌合于成孔銷10的保持部12的槽12a。因此，槽12a成為能夠供絕熱材料62嵌合的形狀。絕熱材料62相對于 實(shí)施方式的絕熱材料
61僅形狀不同，實(shí)現(xiàn)的功能是相同的。
＜第三實(shí)施方式＞
圖6示出本公開的第三實(shí)施方式。第三實(shí)施方式相對于 實(shí)施方式成為特征的點(diǎn)在于，將絕熱材料61變更為絕熱材料63。其他的結(jié)構(gòu)兩者相同，省略相同部分的再次說明。如圖6所示，絕熱材料63能夠使對置的絕熱材料63彼此相互卡合而一體化。在被一體化的狀態(tài)下，絕熱材料63成為管形狀。通過使相互對置的卡合凸部63a 與卡合凹部63b卡合，絕熱材料63彼此被卡合。在這種情況下，槽12a以繞保持部12的外周面一周的方式形成，并在該槽12a內(nèi)嵌合有絕熱材料63。其結(jié)
果，槽12a被絕熱材料63覆蓋。絕熱材料63相對于 實(shí)施方式的絕熱材料61 僅形狀不同，實(shí)現(xiàn)的功能是相同的。
＜第四實(shí)施方式的結(jié)構(gòu)＞
圖7、8示出本公開的第四實(shí)施方式。第四實(shí)施方式相對于 實(shí)施方式成為特征的點(diǎn)在于，將鑄造配件由成孔銷10變更為鑄造用模型20(鑄造配件)。其他的結(jié)構(gòu)兩者相同，省略相同部分的再次說明。
如圖7所示，鑄造用模型20作為整體具有6面體形狀的模型主體21 和在模型主體21的上表面上突出地形成的突出部22。鑄造用模型20夾在模具50彼此之間的間隙53中而與模具50一同形成型腔80。在鑄造用模型 20的內(nèi)部，在從模型主體21到突出部22所涉及的范圍內(nèi)形成有冷卻通路 23(冷卻結(jié)構(gòu))。在冷卻通路23內(nèi)設(shè)有冷卻管24(冷卻結(jié)構(gòu))。冷卻通路23和冷卻管24構(gòu)成本公開的冷卻結(jié)構(gòu)。該冷卻結(jié)構(gòu)與 實(shí)施方式的冷卻結(jié)構(gòu)同樣地發(fā)揮功能，對鑄造用模型20進(jìn)行冷卻。
在模型主體21的與模具50相接的各側(cè)面分別形成有槽21a，在這些槽 21a中嵌合有方形板狀的絕熱材料64。絕熱材料64以潤滑油為粘接劑嵌入槽21a內(nèi)。圖 8示出絕熱材料64被嵌入槽21a內(nèi)之前的狀態(tài)。絕熱材料64 形成得比模型主體
21的側(cè)面小從而不會(huì)從形成型腔80的面露出，從形成型腔80的面離開地配
置。絕熱材料64與 實(shí)施方式的絕熱材料61同樣地由vespel聚酰亞胺樹脂形成。
＜第四實(shí)施方式的作用、效果＞
根據(jù)第四實(shí)施方式，通過絕熱材料64的功能，能夠抑制鑄造用模型20 被模具
50加熱而高溫化、其耐久性降低。在模具50中，能夠抑制預(yù)熱的熱能被鑄造用模型20奪走而需要額外的預(yù)熱能。
絕熱材料64設(shè)置為從面臨型腔80的部分離開。因此，絕熱材料64不會(huì)在型腔
80內(nèi)與鋁的熔液70接觸，所以能夠抑制絕熱材料64因熔液70 的高熱而熱劣化。絕熱材料64的耐熱溫度設(shè)定為比鑄造時(shí)的模具50的溫度高。因此，能夠抑制在使用中絕熱材料64變質(zhì)。
在鑄造時(shí)，絕熱材料64在模具50與鑄造用模型20之間膨脹從而能夠提高型腔
80的密閉性。
在絕熱材料64在模具50與鑄造用模型20之間與兩者抵接的狀態(tài)下，即使鑄造用模型20尤其是突出部22承受鋁的熔液70的流動(dòng)壓而振動(dòng)，絕熱材料64也通過彈性變形來吸收該振動(dòng)。由此，能夠抑制鑄造用模型20 的露出至型腔80內(nèi)的突出部22因疲勞而折斷的損傷。
＜第五實(shí)施方式＞
圖9示出本公開的第五實(shí)施方式。第五實(shí)施方式相對于第四實(shí)施方式 (參照圖 7、8)成為特征的點(diǎn)在于，將模型主體21變更為模型主體25以及將絕熱材料64 變更為絕熱材料64a。其他的結(jié)構(gòu)兩者相同，省略相同部分的再次說明。如圖9所示，絕熱材料64a以繞鑄造用模型20的模型主體25的周圍一周的方式安裝。因此，用于嵌入絕熱材料64a的槽25a繞模型主體25的周圍一周而形成。4個(gè)(圖9中僅顯示2個(gè))絕熱材料64a相互粘接而嵌合在槽25a中。絕熱材料
64a相對于第四實(shí)施方式的絕熱材料64僅形狀不同，實(shí)現(xiàn)的功能是相同的。＜第六實(shí)施方式＞
圖10示出本公開的第六實(shí)施方式。第六實(shí)施方式相對于第四實(shí)施方式 (參照圖7、8)成為特征的點(diǎn)在于，將模型主體21變更為模型主體27以及將絕熱材料
64變更為絕熱材料64b。其他的結(jié)構(gòu)兩者相同，省略相同部分的再次說明。如圖10所示，模型主體27是異形圓柱形狀，繞周圍一周而形成有槽 27a。在槽27a的周圍嵌合有成為可嵌合于槽27a的形狀的環(huán)狀的絕熱材料 64b。絕熱材料64b成為將環(huán)的一部分切掉的形狀，在彈性變形的范圍內(nèi)將環(huán)打開，就能夠嵌合于槽27a。模型主體27以及絕熱材料64b相對于第四實(shí)施方式的模型主體21以及絕熱材料64僅形狀不同，實(shí)現(xiàn)的功能是相同的。
＜第七實(shí)施方式的結(jié)構(gòu)＞
圖11示出本公開的第七實(shí)施方式。第七實(shí)施方式相對于 實(shí)施方式成為特征的點(diǎn)在于，將鑄造配件由成孔銷10變更為加壓銷30(鑄造配件)。其他的結(jié)構(gòu)兩者相同，省略相同部分的再次說明。
如圖11所示，加壓銷30具有大致筒形狀的襯套31以及沿著襯套31 的內(nèi)壁自由滑動(dòng)的棒狀的銷32。襯套31整體上成為靠近型腔80的前端側(cè)的直徑細(xì)而與前端側(cè)相反的基端側(cè)的直徑粗的形狀。襯套31被插入模具50 的插入孔54、55 中。插入孔54、55形成為與襯套31的外形形狀對應(yīng)。接納襯套31的前端側(cè)的插入孔55的內(nèi)徑細(xì)，接納基端側(cè)的插入孔54的內(nèi)徑粗。襯套31的前端側(cè)的保持部31a與成為與保持部31a嵌合的直徑的模具 50的保持孔56嵌合并被保持。
基端側(cè)的基端部31b與成為與基端部31b嵌合的直徑的模具50的插入孔54嵌
合。襯套31的保持部31a與基端部31b 之間的區(qū)域相對于插入孔55以具有間隙的方式被插入。
銷32的長度被設(shè)定為，使前端部35和位于基端部的凸緣部33從襯套 31露出而突出。銷32整體上具有均勻的粗細(xì)。自由滑動(dòng)地接納銷32的襯套31的插入孔
32a、32b的內(nèi)徑被設(shè)定為在與襯套31的基端部31b對應(yīng)的部分變大。凸緣部33 成為相對于銷32以凸緣狀擴(kuò)展的形狀，在凸緣部33 與基端部31b之間夾插有壓縮彈簧34。因此，若凸緣部33抵抗壓縮彈簧34的彈簧力而被外力按壓操作，則銷32的前端部35如假想線所示那樣向型腔80內(nèi)突出。通過該操作使熔液70內(nèi)的孔隙被壓潰。銷32的操作不僅通過按壓操作，也能夠通過可以進(jìn)行拉伸操作的驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)(省略圖示)來進(jìn)行。在這種情況下，驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)的輸出結(jié)合到凸緣部33，從而不需要壓縮彈簧34。
在與襯套31的保持部31a對應(yīng)的銷32的外周側(cè)，沿著與插入孔32b 的滑動(dòng)面設(shè)置有絕熱材料65。絕熱材料65嵌入并埋設(shè)于形成于銷32的外周面的槽31c中。絕熱材料65從形成型腔80的面離開而配置，即使在銷 32的前端部35向型腔80 內(nèi)突出時(shí)，也不會(huì)露出于形成型腔80的面。絕熱材料65與 實(shí)施方式的絕熱材料61同樣地為vespel聚酰亞胺樹脂，其形狀也與絕熱材料61相同。
如圖11中假想線所示，絕熱材料65也可以形成于保持部31a的外周面。在這種情況下，絕熱材料65設(shè)置為嵌入形成于保持部31a的外周面的槽31c，并與模具50的保持孔56抵接。
在襯套31的基端側(cè)的內(nèi)徑側(cè)，沿著與銷32的滑動(dòng)面設(shè)置絕熱材料66。絕熱材料66嵌入形成于基端部31b的內(nèi)壁面的槽31d中。絕熱材料66與 實(shí)施方式
的絕熱材料61a同樣地為vespel聚酰亞胺樹脂，其形狀也與絕熱材料61a相同。
＜第七實(shí)施方式的作用、效果＞
根據(jù)第七實(shí)施方式，通過絕熱材料65、66的功能能夠抑制加壓銷30 的銷32被模具50加熱而高溫化、其耐久性降低。在模具50中，能夠抑制預(yù)熱的熱能被銷32奪走而需要額外的預(yù)熱能。在銷32中也可以設(shè)置與 實(shí)施方式的銷主體11相同的冷卻結(jié)構(gòu)。
絕熱材料65以從面臨型腔80的襯套31或銷32的部分離開的方式設(shè)置。因此，絕熱材料65不會(huì)在型腔80內(nèi)與鋁的熔液70接觸，能夠抑制絕熱材料65因熔液 70的高熱而熱劣化。絕熱材料65的耐熱溫度設(shè)定為比鑄造時(shí)的模具50的溫度高。因此，能夠抑制在使用中絕熱材料65變質(zhì)。
在鑄造時(shí)，絕熱材料65、66在模具50與加壓銷30之間膨脹從而能夠提高型腔
80的密閉性。
絕熱材料65配置在模具50與銷32之間，在與模具50和銷32雙方抵接的狀態(tài)下，即使銷32承受鋁的熔液70的流動(dòng)壓而振動(dòng)，絕熱材料65也可以通過彈性變形來吸收該振動(dòng)。因此，能夠抑制露出至型腔80內(nèi)的銷32 因疲勞而折斷的損傷。
絕熱材料65、66相對于銷32分別從其前端側(cè)和基端側(cè)抵接。vespel 聚酰亞胺樹脂作為軸承使用的摩擦系數(shù)低。其結(jié)果，銷32并非為懸臂支承狀態(tài)，而是以雙支承的方式由作為軸承的絕熱材料65、66支撐。因此，銷 32不會(huì)相對于襯套31撬動(dòng)，能夠穩(wěn)定地滑動(dòng)。
＜第八實(shí)施方式的結(jié)構(gòu)＞
圖12示出本公開的第八實(shí)施方式。第八實(shí)施方式相對于 實(shí)施方式成為特征的點(diǎn)在于，將鑄造配件由成孔銷10變更為頂銷40(鑄造配件)。其他的結(jié)構(gòu)兩者相同，省略相同部分的再次說明。
頂銷40的銷主體41形成為長條并插入模具50的插入孔57中，前端部42與模具 50一同被保持在形成型腔80的位置。銷主體41通過設(shè)置在從型腔80離開的基端側(cè)的頂出機(jī)構(gòu)(省略圖示)被按壓操作，而沿軸向滑動(dòng)，從而發(fā)揮將在型腔
80內(nèi)形成的鑄造品推出的功能。即，通過銷主體41 的前端部42向型腔80內(nèi)突出來將鑄造品從型腔80內(nèi)向外推出。
插入孔57的滑動(dòng)孔58以外的部分的直徑比滑動(dòng)孔58大，該部分與銷主體41之間具有微小的間隙。
在與銷主體41的基端側(cè)對應(yīng)的模具50的插入孔57的端部，在與銷主體41的外周面之間設(shè)有圓環(huán)狀的絕熱材料67。絕熱材料67被嵌入形成于插入孔57的端部的內(nèi)壁面的槽57a中。絕熱材料67與 實(shí)施方式的絕熱材料61同樣地由 vespel聚酰亞胺樹脂形成。
＜第八實(shí)施方式的作用、效果＞
根據(jù)第八實(shí)施方式，絕熱材料67在從銷主體41的前端部42向基端側(cè)離開的位置自由滑動(dòng)地支撐銷主體41。構(gòu)成絕熱材料67的vespel聚酰亞胺樹脂具有高隔熱性。因此，能夠抑制銷主體41被模具50加熱而高溫化、其耐久性降低。
在模具50中，能夠抑制預(yù)熱的熱能被銷主體41奪走而需要額外的預(yù)熱能。銷主體41并非被滑動(dòng)孔58以懸臂支承的方式支撐，而是與絕熱材料 67的支撐相配合地以雙支承的方式被支撐。而且，構(gòu)成絕熱材料67的vespel 聚酰亞胺樹脂作為軸承使用的摩擦系數(shù)低。因此，不會(huì)相對于模具50的滑動(dòng)孔58撬動(dòng)，能夠穩(wěn)定地滑動(dòng)。
＜其他的實(shí)施方式＞
在以上的說明中，雖然對特定的實(shí)施方式進(jìn)行了說明，但本公開并不限定于這些實(shí)施方式，能夠以各種方式實(shí)施。例如，在上述實(shí)施方式中，作為絕熱材料使用vespel聚酰亞胺樹脂，但只要是具有同等性能的樹脂，能夠使用其他的樹脂。例如，能夠使用在以下的樹脂中含有碳或其他的滑動(dòng)纖維的材料。作為樹脂，可以使用聚酰亞胺、聚苯并咪唑、聚酰胺46、聚醚醚酮、聚芳酯、聚醚酰亞胺等。根據(jù)鑄造品的種類不同，模具的溫度也不同。因此，優(yōu)選根據(jù)其溫度來選擇成為絕熱材料的樹脂。
參照附圖詳細(xì)描述的上述各種實(shí)施例是本實(shí)用新型的代表例，并不對本實(shí)用新型構(gòu)成限定。詳細(xì)的說明是為了制作、使用以及/或?qū)嵤┍窘虒?dǎo)的各種方式而給予本領(lǐng)域技術(shù)人員教導(dǎo)，并不對本實(shí)用新型的范圍構(gòu)成限定。進(jìn)而，為了提供經(jīng)改良的鑄造配件以及/或其制造方法和使用方法，上述的各附加特征以及教導(dǎo)可以單獨(dú)或和其他的特征以及教導(dǎo)一同應(yīng)用以及/或使用。
